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國立臺北科技大學 土木工程系土木與防災碩士班 李有豐所指導 陳柏宇的 芳綸纖維包覆不同斷面混凝土試體圍束組成律之研究 （2020），提出AFRP關鍵因素是什麼，來自於芳綸纖維強化高分子複合材料、圍束、組成律、斷面形狀、KFRP。
而第二篇論文國立臺灣大學 森林環境暨資源學研究所 林法勤所指導 楊茜諭的 以臺灣櫸作為柳杉結構材之補強材料探討 （2017），提出因為有 臺灣櫸、柳杉、補強、膠合樑、結構用材的重點而找出了 AFRP的解答。
AFRP進入發燒排行的影片
芳綸纖維包覆不同斷面混凝土試體圍束組成律之研究
為了解決AFRP 的問題，作者陳柏宇 這樣論述：
摘要 iABSTRACT iiAcknowledgment ivTable of Content vList of Tables viiList of Figure ixChapter 1 Introduction 11.1 Research background 11.2 Purpose of research 21.3 Literature reviews 41.4 Research Program 6Chapter 2 Materials 82.1 Portland type 1 cement 82.2 Aggregates 82.3 Kevlar Fi
ber 112.4 Epoxy Resin 13Chapter 3 Experimental Preparation and Methods 143.1 Confined concrete specimen preparation 143.2 Compression test 16Chapter 4 Compressive test results 184.1 Unconfined Concrete specimens (Benchmark) 184.2 Confined concrete specimens (ϕ10×20) 214.3 Confined concrete s
pecimens (ϕ15×30) 294.4 Confined square section concrete specimens 324.5 Strain Energy 38Chapter 5 Constitutive Model for KFRP confined concrete 405.1 Constitutive Model for Compressive Strength of the Confined Concrete 405.2 Axial Strain at the Compressive Strength 455.2.1 Constitutive Model
for Axial Strain at the Compressive Strength (ϕ10×20) 455.2.2 Axial Strain at the Compressive Strength (square specimens) 505.3 Shape Factor for Square Cross Section 535.4 Verification of the Constitutive Model 55Chapter 6 Compare the prediction of compressive strength for cylindrical specimens
with other models 58Chapter 7 Predict the compressive strength for square cross-sectional specimens by proposed model 61Chapter 8 Conclusions 68Reference 70
以臺灣櫸作為柳杉結構材之補強材料探討
為了解決AFRP 的問題，作者楊茜諭 這樣論述：
本研究利用臺灣櫸（Zelkova serrata）做為柳杉（Cryptomeria japonica）實尺寸結構用材之補強材料，以目視分等、應力波法及抗彎彈性模數試驗進行膠合單元之評估，計算出膠合樑之抗彎彈性模數預測值（Ebp），配置後膠合成膠合樑進行抗彎強度性質、膠合剪斷性質、剝離性質及縱向壓縮強度性質之分析與評估。利用測量出之膠合單元抗彎彈性模數（MOE），進行強度配置後，以彎曲剛性（EI）相等之原則，計算以各層膠合單元配置過後膠合樑之Ebp，與抗彎彈性模數實驗值（Ebo）做相關性分析，其R2值為0.74，具有顯著正相關，代表預測值具有參考價值，可達到預測效果。抗彎試驗結果顯示，若只考慮
抗彎強度（MOR）時，以17 mm臺灣櫸補強於柳杉上側、以17 mm臺灣櫸補強於柳杉上下兩側及以23 mm臺灣櫸補強於柳杉上下兩側皆有顯著之強度，而以17 mm臺灣櫸補強於柳杉上側之試材，臺灣櫸體積占比最少，因此有最佳的成本效益，其Ebo為9.7 GPa，相較柳杉對照組提升了14.5%，MOR值為74.8 MPa，相較柳杉對照組提升了49.8%。而若只考慮Ebo時，僅有以17 mm臺灣櫸補強於柳杉上下兩側及以23 mm臺灣櫸補強於柳杉上下兩側獲得顯著之Ebo值，因此僅需使用以17 mm臺灣櫸補強於柳杉上下兩側就能獲得顯著之Ebo與MOR值，Ebo值為14.6 GPa，較柳杉對照組提升了29.2
%，MOR值為79.3 MPa，較柳杉對照組提升了58.8%。另外，實大樑及小尺寸之相同比例試材，比較Ebo時，與本研究有相似之結果，但比較MOR時，實大梁以17 mm臺灣櫸補強於上方之試材有顯著強度，小尺寸試材則無差異。膠合樑膠合性質方面，以CNS 11031標準檢驗，只有30.2%符合膠合剪斷標準，在煮沸剝離試驗中，本次膠合樑只適用 Ⅱ 及 Ⅲ 類使用環境。根據上述膠合剪斷試驗及煮沸剝離試驗結果，可發現本試驗膠合層之膠合性質不佳，推測原因與製程中單面佈膠、加壓不均及墊木過薄有關，也與材料本身收縮率差異過大以及臺灣櫸表面光滑具油脂有關。因此如要改善此現象，除了改善製程，應考慮將臺灣櫸先進行蒸
煮製程，以增加表面性質，或者需替換其他尺寸安定性相似之材料。於縱向壓縮試驗中，各組膠合樑之抗壓強度是無顯著差異的，而破壞模式依照ASTM D143-94大致分為5種，而因本試驗試材不同，破壞模式多出膠合層破壞型。