走在汽車革命的路上論文書籍站
國立勤益科技大學 機械工程系 廖能通所指導 穆法地的 精密螺帽與緊定螺絲鎖緊空心主軸之變形分析 （2021），提出m8螺絲外徑關鍵因素是什麼，來自於空心主軸、精密鎖緊螺母、ANSYS靜力結構、變形量。
而第二篇論文國立高雄科技大學 模具工程系 張朝誠所指導 曾奕祺的 10B21硼鋼成形極限與鍛品形狀複雜度關聯之研究 （2021），提出因為有 金屬成形、鍛造、成形極限、形狀複雜度、有限元素模擬的重點而找出了 m8螺絲外徑的解答。
精密螺帽與緊定螺絲鎖緊空心主軸之變形分析
為了解決m8螺絲外徑 的問題，作者穆法地 這樣論述：
本研究分析主要空心主軸在受到型號為YSR和YSF精密螺帽鎖緊力後，不同厚度的空心主軸發生的變形量。精密鎖緊螺帽分別安裝到厚度直徑比(t/D)由0.07到0.19 的空心主軸上。其中t為空心主軸的厚度，D為精密鎖緊螺母的直徑。在研究過程中，使用的軟體是SolidWorks和ANSYS。 SolidWorks 用於繪製 3D 實體模型結構，而 ANSYS Static Structural用於分析3D模型的變形。本研究使用型號為M8和M6緊釘螺絲鎖緊空心主軸使得主軸外徑產生變形，因為主軸發生變形會影響工具機的加工精密度，因此主軸的變形不可過大。本文分析兩種型號的緊釘螺絲施加不同的鎖緊力，M8緊釘
螺絲可以施加更大的鎖緊力使得空心主軸變形高於使用M6緊釘螺絲鎖緊空心主軸變形。緊釘螺絲鎖尺寸的差異也會影響接觸面積而造成銅與主軸接觸的變形。因主軸螺紋的不對稱特性，使得銅與主軸的接觸在三個位置角有著不同的變形。分析結果以三次多項式曲線做回歸，其 R2值約為0.993至1.0。
10B21硼鋼成形極限與鍛品形狀複雜度關聯之研究
為了解決m8螺絲外徑 的問題，作者曾奕祺 這樣論述：
金屬的成形極限受材質、微結構、溫度及成形條件等因素影響，是設計鍛造製程的關鍵因素。成形極限可藉由實驗方法評估，也常使用數值模擬並搭配破壞準則預估臨界數值，作為金屬成形模擬預測破壞發生的參考。一般的鍛造製程藉由改變形狀相對簡單的胚料為形狀複雜的鍛品，其容許的形狀變化受材料的成形極限影響。因此，瞭解與建立材料的成形極限與鍛品形狀複雜度之關聯，將有助於評估鍛品的可成形性。 本研究針對10B21硼鋼球化材進行壓縮與拉伸試驗以獲得其成形極限，並利用數值模擬搭配Normalized Cockcroft and Latham破壞準則與實驗結果進行比對，預估臨界破壞係數，作為擠製成形模擬預估其
成形極限之參考。再者，本研究利用所得之材料成形極限為參數，建構螺絲鍛品之胚料幾何預估程式，並針對螺絲鍛品之形狀複雜度進行分析。此外，本研究建立材料變形程度與鍛品形狀變化之關聯，作為螺絲鍛品成形路徑之評估方法。 研究結果顯示，藉由比較拉伸試驗的模擬與實驗結果，預估10B21硼鋼球化材的臨界破壞係數為1.963。再者，壓縮試驗獲得容許的鍛粗成形極限比為8.21；模擬預估容許的擠製成形極限比為3.33。此外，本研究建立材料變形程度與鍛品形狀複雜度之關聯，可呈現螺絲鍛品由初始胚料變形至最終鍛品之成形路徑，不僅可助於分析鍛粗與擠製成形對鍛胚形狀複雜度的影響，也可以用於瞭解破壞值的變化，作為預成形設
計之評估指標。