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國立高雄科技大學 模具工程系 張朝誠所指導 曾奕祺的 10B21硼鋼成形極限與鍛品形狀複雜度關聯之研究 （2021），提出m8螺絲幾分關鍵因素是什麼，來自於金屬成形、鍛造、成形極限、形狀複雜度、有限元素模擬。

而第二篇論文國立高雄應用科技大學 模具系碩士在職專班 李泓原所指導 黃竣淞的 沉頭鑽頭之靜態挫曲分析 （2014），提出因為有 沉頭鑽頭、靜態挫曲分析、有限元素、田口實驗法的重點而找出了 m8螺絲幾分的解答。

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10B21硼鋼成形極限與鍛品形狀複雜度關聯之研究

為了解決m8螺絲幾分的問題，作者曾奕祺 這樣論述：

金屬的成形極限受材質、微結構、溫度及成形條件等因素影響，是設計鍛造製程的關鍵因素。成形極限可藉由實驗方法評估，也常使用數值模擬並搭配破壞準則預估臨界數值，作為金屬成形模擬預測破壞發生的參考。一般的鍛造製程藉由改變形狀相對簡單的胚料為形狀複雜的鍛品，其容許的形狀變化受材料的成形極限影響。因此，瞭解與建立材料的成形極限與鍛品形狀複雜度之關聯，將有助於評估鍛品的可成形性。 本研究針對10B21硼鋼球化材進行壓縮與拉伸試驗以獲得其成形極限，並利用數值模擬搭配Normalized Cockcroft and Latham破壞準則與實驗結果進行比對，預估臨界破壞係數，作為擠製成形模擬預估其

成形極限之參考。再者，本研究利用所得之材料成形極限為參數，建構螺絲鍛品之胚料幾何預估程式，並針對螺絲鍛品之形狀複雜度進行分析。此外，本研究建立材料變形程度與鍛品形狀變化之關聯，作為螺絲鍛品成形路徑之評估方法。 研究結果顯示，藉由比較拉伸試驗的模擬與實驗結果，預估10B21硼鋼球化材的臨界破壞係數為1.963。再者，壓縮試驗獲得容許的鍛粗成形極限比為8.21；模擬預估容許的擠製成形極限比為3.33。此外，本研究建立材料變形程度與鍛品形狀複雜度之關聯，可呈現螺絲鍛品由初始胚料變形至最終鍛品之成形路徑，不僅可助於分析鍛粗與擠製成形對鍛胚形狀複雜度的影響，也可以用於瞭解破壞值的變化，作為預成形設

計之評估指標。

沉頭鑽頭之靜態挫曲分析

為了解決m8螺絲幾分的問題，作者黃竣淞 這樣論述：

沉頭鑽頭在機械加工上的運用，可加工出具有沉孔形態之孔徑，於切削時先由小徑鑽頭將材料鑽出一小徑深孔，再以大徑鑽頭接續對材料鑽出大徑孔，使加工後的材料形成一階梯形態之深孔。此加工方式在工業上的應用相當廣泛，其主要應用目的在於可將沉頭鑽加工出的沉孔供六角螺絲配置使用，以改善以往需進行二次鑽孔才得以形成沉孔之加工方式。然而鑽頭在進行孔加工鑽削時，常會發生因切削參數不正確、工件難以切削或外部環境因素影響而導致切削中斷；此時，切削主軸若繼續下降，將會導致鑽頭刀具因挫曲而產生斷裂，造成工件損壞並對加工過程造成嚴重的影響。因此本研究在於探討沉頭鑽頭的靜態挫曲分析，研究不同的小徑鑽頭與大徑鑽頭的直徑比及長度比

在不同的組合下其靜態挫曲強度的變化。研究過程，先利用Euler理論導出臨界挫曲理論公式並計算出臨界挫曲理論值，經ANSYS數值分析，發現數值誤差約在2%內，印證數值的正確性。研究中針對沉頭鑽180。以及沉頭鑽90。兩種沉頭鑽進行分析，並以田口實驗法中的L9(34)直交表，規劃小徑直徑、小徑長度、大徑直徑以及大徑長度為四個因子，並以常用的M4、M6及M8規格設為三水準。研究結果顯示，兩種沉頭鑽均具有小徑直徑愈大、小徑長度愈短、大徑直徑愈大和大徑長度愈短，其分析出的臨界挫曲值愈高，此點和臨界挫曲理論公式相符合；但若小徑直徑與大徑直徑兩者之間的比，超出小徑直徑與小徑長度兩者之間的比，則會發生臨界載重

值下降之情況。各因子影響百分比依沉頭鑽類別和邊界條件而略有不同，分別約為：小徑直徑52%、小徑長度26%、大徑直徑14%和大徑長度8%，可看出小徑直徑是影響靜態挫曲的主要因素，過小的小徑直徑容易導致挫曲而產生斷裂。從臨界挫曲平均值觀察，沉頭鑽180。的臨界挫曲值比沉頭鑽90。略高，但相差不大。另外，與M4規格單一直徑鑽頭相比，發現沉頭鑽挫曲強度約為一般鑽頭4倍以上。

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