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另外網站微小硬度試驗機- HM-200系列也說明：不僅硬度試驗的必要基本操作,其他硬度值的換算. 結果與試驗條件都能然一目了然 ... 除了維克氏硬度試驗以外,陶瓷材料的破壞韌性試驗(IF法:JIS R 1607-. 1995)也能測試.
國立高雄科技大學 機械工程系 林 銘 哲所指導 鄭家杰的 氬銲製程應用在不鏽鋼薄短管件強化銲接品質之研究 （2021），提出維克氏硬度換算關鍵因素是什麼，來自於氬氣鎢極電弧銲、田口方法、數值模擬分析、最佳化、銲接品質。
而第二篇論文國防大學理工學院 兵器系統工程碩士班 陳幼良所指導 陳一忠的 碳化矽基陶瓷/纖維複合材料抗彈性能研究 （2019），提出因為有 陶瓷複合材料、碳化矽(SiC)、碳化硼(B4C)、超高分子量聚乙烯的重點而找出了 維克氏硬度換算的解答。
最後網站韋柏硬度換算巴氏、布氏、维氏、韦氏、洛氏硬度值换算表則補充：E.F.H.35.21.32.68.60.65.11.0.717094.36.22.35.69.62.67.11.4.737295.37.23.37.70.64.70.11.817757497.38.24.40.71.67.72.12.2237675 ...。
實用機工學-知識單(第七版)
為了解決維克氏硬度換算 的問題，作者蔡德藏 這樣論述：
內容以實際工作為主，理論知識為輔，讀者可依其學習順序，交互運用，以增進學習效果。本知識單用於說明各種工具機、工具與設備之工作方法與相關知識而且以能力本位教學之教學設計編輯，分為鉗工、鑽床、鋸床、鉋床、車床、銑床、磨床及熱處理等八大部份。
氬銲製程應用在不鏽鋼薄短管件強化銲接品質之研究
為了解決維克氏硬度換算 的問題，作者鄭家杰 這樣論述：
本研究主要是針對沃斯田鐵系不鏽鋼管材在遵循ASME法規要求進行氬氣鎢極電銲(GTAW)銲接程序制定時，探討加入田口方法參與設計銲接實驗參數，對整體銲接程序制定作業效率的優化。 在進行氬氣鎢極電銲時，鎢電極和母材之間會產生電弧將母材熔化，金屬在未凝固呈熔融狀態因在重力作用下發生流動，斷弧後由於溫度急速冷卻造成材料相變化，不同的相變化從而導致銲接品質之差異，挑選控制因子及相關條件，作為分析及本銲接實驗之依據。 首先先進行實驗的規劃，本次實驗採用SUS321不鏽鋼及UNS31803雙相不鏽鋼兩種材料做為母材，並且挑選影響母材銲接品質之因子，因子部分選擇1.背部通氣、2.銲接入熱量、3
.工件夾持角度、4.層間溫度四項作為控制因子，且採用田口方法之L8(24)直交表來進行因子測試，每個因子設定兩個水準，得出實驗排列組合，並使用田口方法排列出的實驗組合對SUS321不鏽鋼進行氬銲，將銲接完成之試片由維克氏硬度試驗機探測工件的(銲道、母材、熱影響區)硬度由肥粒鐵含量測定儀取得(銲道、母材、熱影響區)肥粒鐵數百分比，將兩種檢測方式得到之數據導入田口方法解析各個因子對銲接品質的影響，以肥粒鐵數百分比望目、硬度望大為目標，來確認個因子的貢獻度，確認貢獻度後再選用田口方法之L9(34)直交表來進行排列組合，同樣的控制因子，每個因子設定三種水準來進行實驗，比較兩種不同母材(SUS321不鏽
鋼及UNS31803雙相不鏽鋼)在相同控制因子與水準實驗過後結果有何差異，經過實驗得知SUS321不鏽鋼肥粒鐵數較穩定的組合為A2、B2、C1、D3(背部不通氣、工件夾持角度90度、電流60A、層間溫度150度)，肥粒鐵含量2.17%、硬度為HV310換算抗拉強度為973Mpa而維克氏硬度品質較佳的穩定組合為A2、B2、C2、D3(背部不通氣、工件夾持角度90度、電流65A、層間溫度150度)肥粒鐵含量2.38%、硬度為HV315換算抗拉強度為980Mpa，UNS31803雙相不鏽鋼肥粒鐵含量品質較佳的穩定性組合為A2、B2、C3、D1(背部不通氣、工件夾持角度90度、電流70A、層間溫度10
0度) 肥粒鐵含量56.06%、硬度為HV392換算抗拉強度為1253Mpa，而維克氏硬度品質較佳的穩定組合為A3、B2、C2、D1(背部通氬氣、工件夾持角度90度、電流65A、層間溫度100度)肥粒鐵含量57.00%、硬度為HV428換算抗拉強度為1415Mpa。最後將實驗得到的數據利用田口方法分析找到最佳化參數。
碳化矽基陶瓷/纖維複合材料抗彈性能研究
為了解決維克氏硬度換算 的問題，作者陳一忠 這樣論述：
誌謝 i摘要 iiABSTRACT iii目錄 v表目錄 viii圖目錄 x符號表 xv1. 緒論 11.1 研究動機 11.2 研究目的 41.3 文獻回顧 51.4 論文架構 72. 彈道實驗與試片製作 92.1 研究規劃 92.2 彈道實驗測試 92.3 實驗模型設計 102.4 實驗試片製作 122.4.1 陶瓷製作 122.4.2 纖維板製作 142.4.3 抗彈複合板 162.5 實驗設備 182.6 實驗執行步驟 222.7 彈道實驗設計 232.7.1 不同陶瓷複合板試片設計 232.7.2
改變陶瓷燒結溫度複合板試片設計 243. 數值模擬 263.1 抗彈性能模擬 263.2 ANSYS/LS-DYNA軟體簡介 263.3 數值模擬分析模型選用與條件設定 293.3.1 材料模型建立 293.3.2 材料參數設定 343.3.3 接觸模式設定 363.3.4 邊界條件設定 363.4 JH-2材料模型參數 383.4.1 模型介紹 393.4.2 模型參數獲得 433.4.3 超音波實驗 473.4.4 密度量測 504. 結果與討論 524.1 不同陶瓷複合板試片測試結果與分析 524.1.1 彈道測試結果與分析
554.1.2 平均吸收能量與面密度分析 614.1.3 陶瓷錐直徑分析 624.1.4 纖維凹陷深度分析 644.1.5 換算抗彈板重量分析 654.1.6 SEM微結構觀察分析 664.2 改變陶瓷燒結溫度複合板試片測試結果與分析 694.2.1 彈道測試結果與分析 694.2.2 平均吸收能量與面密度分析 744.2.3 纖維凹陷深度分析 754.2.4 陶瓷硬度分析 774.2.5 換算抗彈板重量分析 814.2.6 SEM微結構觀察分析 824.2.7 SEM微結構陶瓷裂紋分析 854.2.8 與文獻比較抗彈性能分析 914
.3 數值模擬結果與分析 944.3.1 碳化矽陶瓷模擬結果 944.3.2 碳化矽基陶瓷模擬結果 1015. 結論與建議 1095.1 結論 1095.2 後續研究方向建議 111參考文獻 112自傳 118